浙江至德鋼業(yè)有限公司根據(jù)工廠多年不銹鋼焊管生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，總結(jié)認(rèn)為不銹鋼焊管成形基本問題主要有以下三點(diǎn)：

一、機(jī)架的排列與布置

  輥式連續(xù)成形機(jī)的電焊管機(jī)組在我國分布較廣。輥式連續(xù)成形機(jī)架的排列與布置形式基本有兩種：一種是水平輥和立輥交替布置；一種是在封閉孔前成組布置立輥群，如圖15-5所示。其他組合形式均由此演變而來，常見類型列于表15-2.

  整個(gè)機(jī)組完全采用水平輥和立輥交替布置的形式正在逐步淘汰，因?yàn)檫@種布置在封閉孔前兒架管坯的變形角相當(dāng)大，上下輥之間的直徑差很懸殊，因而輥面的速比可達(dá)到1.8~2.2。造成管坯表面劃傷，軋輥磨損嚴(yán)重。因此新設(shè)計(jì)的機(jī)組將這幾架以立輥組代替，既避免了劃傷又簡(jiǎn)化了結(jié)構(gòu)。國外最近還出現(xiàn)了一種布置形式，它僅僅頭兩架開口孔和封閉孔是水平機(jī)架，其余都是立輥機(jī)架，簡(jiǎn)稱VRF法。該機(jī)組設(shè)備簡(jiǎn)單，重量輕，邊緣延伸小，管坯成形質(zhì)量好。

二、管坯成形的變形過程

 管坯在成形機(jī)組中的變形包括縱向變形、橫向變形和斷面變形三部分。縱向變形是指管坯在軋制線方向上由平板變?yōu)閳A筒形的過程而言，它決定著成形質(zhì)量，如圖15-6所示為帶材成形過程中縱向變形的示意圖。縱向變形過程是不均勻的，在前幾架帶鋼邊緣部分的延伸大于中心部分，在封閉孔型前兩架時(shí)管坯中心變形角超過180°后，中心部分的延伸又大于邊緣，如圖15-7所示。總的結(jié)果是，成形為圓筒以后，邊緣的長(zhǎng)度L'大于原來的長(zhǎng)度L,相對(duì)伸長(zhǎng)率為：

 為保證成形質(zhì)量的穩(wěn)定性，應(yīng)使延伸了的邊緣壓縮時(shí)能恢復(fù)原來的形狀，不致引起波浪和鼓包，這樣板帶邊緣的縱向積累拉伸變形應(yīng)在彈性變形極限以內(nèi)。根據(jù)胡克定律：

 由此取邊緣上升角α=1°~1°25'.因此對(duì)不銹鋼焊管，該機(jī)組生產(chǎn)最大直徑d產(chǎn)品時(shí)所需的最小變形區(qū)長(zhǎng)度l是：

 小于此值成形焊接后易起鼓包，過多增加機(jī)架也是浪費(fèi)。為了保證成形質(zhì)量，同時(shí)還需采取其他措施來控制帶材邊緣的相對(duì)延伸。

 斷面變形是指成形后（實(shí)際上還包括定徑矯直的影響）壁厚變化而害。一般成形后壁厚總有所增加，管坯邊緣部分的壁厚總比中間部分略小，但差值很小對(duì)質(zhì)量無大影響，一般略而不計(jì)。

 橫向變形是指管坯在孔型中承受橫向彎曲變形的問題，即軋輥的孔型設(shè)計(jì)，對(duì)此以后將專門討論。

三、成形底線

 成形底線是第一架至末架成形機(jī)的下輥孔型最低點(diǎn)的連線。成形底線的形式對(duì)于管坯成形的縱向變形過程有顯著的影響。

 成形底線的形式基本上有圖15-8所示的四種形式：（1)上山法：底線在成形過程中逐漸上升；（2)水平底線法：成形過程中底線為水平線；（3)下山法：成形過程中底線逐漸下降；或者在預(yù)成形各架中逐漸下降，至封閉孔型后底線保持水平；（4)邊緣線水平法：成形過程中邊緣線保持水平，成形底線按下山法演變。

 生產(chǎn)中多采用水平底線法和下山法，兩者相比前者較差，因?yàn)榍罢咄淮怪逼拭嫔现行暮瓦吘壍难由觳痪鶆蛐試?yán)重，下山法則比較均勻，如圖15-9所示。并且最后的積累變形也是前者的邊緣延伸比后者大。

 單機(jī)模擬下山法成形的試驗(yàn)證明，要在成形過程中減少邊緣延伸量，使得出口管坯件保持平直運(yùn)行，送料時(shí)必須向下傾斜一定值，也就是使送料支撐點(diǎn)比下一機(jī)架的輥底線高出一下山值S,如圖15-9(a),設(shè)支持點(diǎn)與機(jī)架中心線距離為f,它們之間需保持一定關(guān)系：

   S=Kf  （15-3)    式中 K-根據(jù)變形量、板厚、管坯形狀確定的系數(shù)，取0.05~0.15。

  圖15-9(b)是S、f與成形件離開成形輥時(shí)彎曲曲率 1/R的關(guān)系。正值表示向上彎曲，負(fù)值表示向下彎曲。可見一定的機(jī)架間距只有一定的下山值可使成形件離開成形輥時(shí)保持平直。所以，最好在機(jī)架之間增設(shè)下山成形的輔助裝置，相對(duì)下一機(jī)架軋輥底線調(diào)整下山值以收到應(yīng)有的效果。